GB/Z 32564-2016 英語 PDF (GBZ32564-2016)

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GB/Z 32564-2016: ナット設計ガイド
32564-2016 イギリス
イギリス
国家標準化ガイダンス技術
中華人民共和国の文書
ICS 21.060.10
J13
ナット設計ガイド
(ISO/TR 16224.2012、ナット設計の技術的側面、MOD)
発行日：2016年2月24日
2016年6月1日に実施
発行元：国家品質監督検査総局
および検疫。
標準化運営委員会。
目次
序文…3
1 範囲 ... 4
2 規範的参照 ... 4
3 コード ... 4
4 設計原則 ... 6
5 アレクサンダーの計算法に基づくボルト・ナット接合ペアの計算方法
理論…13
6 GB/T 3098.2の規定値と
計算結果...17
文献 ... 21
序文
このガイドは、GB/T 1.1-2009 に規定された規則に従って作成されました。
このガイドは、ISO/TR 16224.2012を修正して採用するために再起草方式を使用しています。
ナット設計ガイド（英語版）
このガイドとISO/TRの技術的な違いとその理由
16224.2012。このガイドでは、規範的な参照として中国の規格を使用しました。
国際基準（第2条）を置き換え、中国の
ファスナーの基本規格。
このガイドは中国機械工業連合会によって提案されました。
このガイドは、国家技術委員会の管轄下にあります。
中国標準化管理局（SAC/TC 85）のファスナー。
このガイドの主な起草組織。中国機械生産性
プロモーションセンター。
このガイドの起草組織。中国第一汽車有限公司。
上海金馬高科技有限公司海塩玉星ナット技術センター
ストレングスファスナー株式会社、浙江省検査技術株式会社、
東風商用車株式会社 東風商用車
紹興山高圧ファスナー株式会社技術センター
このガイドは、国家技術委員会事務局によって解釈されています。
中国標準化管理局のファスナー。
ナット設計ガイド
1 範囲
このガイドは、GB/T 3098.2に準拠したナット設計のガイドラインを示しています。
静的張力のときに糸がつまずくという故障を防ぐため
過負荷。
このガイドは、非標準ナットやボルト付き内ねじにも適用されます。
（GB/T 192に準拠）。ただし、寸法係数、例えば
エッジの幅またはナットの剛性に関連するその他の寸法、
ねじ公差などはボルトの耐荷重能力に影響を及ぼし、
ナット接続ペア。したがって、計算結果は
検証テスト。
注：このガイドに記載されている「ボルト」と「ナット」は、
内ねじおよび外ねじファスナー。
2 規範的参照
以下の参照文書は、
この文書。日付の付いた参考文献については、引用された版のみが適用されます。
日付のない参考文献については、参照文書の最新版（
（いかなる修正も）適用されます。
GB/T 192、一般用メートルねじ - 基本プロファイル (GB/T
192-2003、ISO 68-1。 1998 年、MOD)
GB/T 196、汎用メートルねじ - 基本寸法
(GB/T 196-2003、ISO 724.1993、MOD)
GB/T 3098.1、締結具の機械的性質 - ボルト、ねじ、
スタッド（GB/T 3098.1-2010、ISO 898-1.2009、MOD）
GB/T 3098.2、締結具の機械的性質 - ナット（GB/T
3098.2-2015、ISO 898-2.2012、MOD)
ISO 18265、金属材料 - 硬度値の変換
3 コード
このドキュメントには以下のコードが適用されます。
AS - ボルトの実際の断面積、mm2
AS、公称 - ねじ公称応力断面積、mm2
ASb - 外ねじせん断面積、mm2
ASn - 内ねじせん断面積、mm2
C1 - ナット膨張補正係数
C2 - ねじ曲げによるボルトトリップ強度の補正係数
C3 - ねじの曲がりによるナットのトリップ強度の補正係数
d - 外ねじの呼び径、mm
d1 - 外ねじ基本小径、mm
d2 - 外ねじ基本中径、mm
d3 - 外ねじ小径、mm
dA - AS の等価直径、mm
D - 内ねじの公称直径、mm
D1 - 内ねじの基本小径、mm
D2 - 内ねじの基本中径、mm
DC - ナット座ぐり径、mm
Dm - ナットの座ぐり部の平均直径有効高さまたは
ねじ山長さ meff、mm
F - 引張荷重、N
FBb - ボルト破断荷重、N
Fm - 最大引張荷重、N
Fp - 保証荷重、N
FS - ボルトとネットの接続ペアのトリップ荷重、N
FSb - 外ねじトリップ荷重、N
FSn - 内ねじトリップ荷重、N
Fu - 限界クランプ力、N
Fy - 降伏クランプ力、N
Hc - 面取り高さ、mm
H - ねじ山の元の三角形の高さ、mm
m - ナットの高さ、mm
mc - ナットのねじ山破損の臨界高さと破損確率、
んん
meff - ナット有効高さ、mm
MEFF、C - ナットのねじ山破損および破損の有効臨界高さ
確率、mm
P - ピッチ、mm
Rm - 引張強度、MPa
Rmn - ナット引張強度、MPa
RS - 強度比
s - ナット側面幅、mm
Sp - 保証応力、MPa
x - せん断強度 / 引張強度比
µth - ねじ間の摩擦係数
- ボルト材料のせん断強度、MPa
- ナット材料のせん断強度、MPa
4 設計原則
4.1 ボルトとナットの接続時に発生する可能性のある破損の形態
引張荷重に耐える場合のペア
ボルトとナットの接続ペアが過負荷の静的負荷を受けると、
緊張により、次の 3 つのスタイルの障害が発生する可能性があります。
- ねじ山の長さが十分で、ナットまたは内部にボルトが破損した場合
糸材料の強度は十分である。
- ねじ山の長さが短すぎると外ねじが滑る、ナット
または内ねじの材質強度が高い。
C3は経験的に決定される。したがって、せん断強度と
引張強度比xは式(5)で考慮される。
その他の材料（ステンレス鋼や非鉄金属など）の場合、
xの値は文献[7]に示されているように別途考慮する必要がある。
4.3.2.2 ボルトとナットのピッチ偏差
有限要素解析[8]の結果によると、ねじのつまずきは
ナット支持面近くの最初の座屈したねじ山で最初に発生しました。
ボルトとナットの接続ペアではピッチ偏差がないため、カット
表面が最小の場合、荷重は最大になります。したがって、ボルトとナットの場合
ピッチ偏差のある接続ペアでは、トリップ荷重FSbとFSnは変化する。
このような逸脱により、各
ねじ山。ねじ山の支持力の観点から、それはより
ボルトピッチはボルトとナットよりわずかに小さいことが望ましい
ナットピッチの接続ペア。
4.3.2.3 ねじと軸受面間の摩擦係数
4.2.2.2および4.2.3.2で説明したように、ボルト破断荷重FBbとトリップ
ボルトとナットの接続ペアの荷重FSは、
締め付け荷重がかかります。
FBbの減少は、次式で計算される複雑な応力によって引き起こされます。
（４）では、糸間の摩擦係数（μth）が重要となる。
一方、FSの減少は主にナットの膨張によるものである。
糸の滑りによって引き起こされる。μthの影響は明らかではない。
μ が大きいほど、...